图a中焊缝在水平剪力F作用下受力如何分析?

图b为丁芸孙研究员书中提到：支座受水平剪力F作用时，支座板应伸至螺栓球中心线以上，是否有必要？因支座板会和腹杆相碰。

对于受水平力较大的支座，最好将肋板尽量延伸以增大焊缝长度，至于与杆件相碰的问题，可以将肋板旋转一个角度避开。

条件如图所示：
支座反力作用在螺栓球心，将其向焊缝形心简化，偏心距e。

Mx = Fy*e=11.5

My = Fx*e=15.4

σ= N/A+ (My/w+Mx*y1/I) = 122+207 = 329

τx = Fx/A = 51

τy = Fy/A = 38

sqrt[σ²+3(τx²+τy²)] = 347 ≤ sqrt 3 *f_t^w =459

满足要求!

从上面计算可看出：
1、        由Mx、My产生的应力较大，支座板伸至螺栓球球心可显著减小偏心距e，从而显著减少Mx、My产生的应力。
2、        通过计算可看出：在如此大的支座反力，特别是如此大的剪力情况下，仅靠螺栓球与支座板的角焊缝受力满足要求，应该不需要在螺栓球的侧面再设支座来承受剪力。
3、        有些人认为此处焊缝不能承受拉力，我认为是没有道理的。不管承受拉力、压力作用，焊缝的应力都是一样的。因为此处传力路线：螺栓球—角焊缝—支座板。在压力作用下，由于螺栓球与支座板接触处并不能做到刨平顶紧，焊缝还是要承受100%压力，与受拉力没有区别。

楼上计算有些错误：
支座板焊缝绕角焊（如图所示），焊缝计算公式也用错，修改如下：
危险点A:

σ_z= N/A+ M_y/w= 244

σ_x = F_x/A = 44

τ_y = F_y/A = 33

sqrt[2*(σ_z²+σ_x²-σ_z*σ_x)/3+τ_y²)] = 187 ≤ f_t^w =200  (满足）

危险点B:

σ_z= N/A+ M_y*x1/I+ M_x*y1/I= 261

τ_x = F_x/A = 44

σ_y = F_y/A = 33

sqrt[2*(σ_z²+σ_y²-σ_z*σ_y)/3+τ_x²)] = 205 ＞ f_t^w =200  (梢微超出，满足）

你的焊缝长度计算是理想化的啦。
第一：筋板与球的连接焊缝，不可能是你假定的连续的，因为焊接的时候，在筋板转角处，实际是不连续的，在筋板厚度的地方与球的连接焊缝，焊接的也很少的。
第二：球下口有削面，而且还有螺栓孔的地方，所以这儿的焊缝也是不连续的。